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改造可行性分析

     从理论-析，在同种工况下,通过空气预热器的二次风量基本不变,通过磨煤机出口的一一次风量也基本不变。但是由于磨煤机入口一次风温要控制在300 ℃以下(正常运行时200~290 ℃) ,而热一次风温正常在330 ℃左右,这样就需要一定量的冷一次风进人磨煤机。制粉系统掺人的冷风量过多,进入空气预热器的热一次风量减少,导致锅炉排烟温度升高。

空气预热器结构

底部结构

底部结构包括底梁、底部扇形板和底部扇形板支板等。底梁还通过底部轴承凳板支撑着空预器转动部件的载荷。底梁还支撑端柱、底部扇形板和底部扇形板支板的重量。底部过渡烟风道的重量由底部结构承受。底梁上的所有载荷分别由两端传递到用户钢架上。

顶部和底部三分仓结构

三分仓结构包括三分仓扇形板和三分仓扇形板支板等，布置在转子顶部和底部的空气一侧，内缘对接在项、底结构的扇形板和翼板上，外缘则焊接道支撑在转子的外壳上的三分仓轴向密封板上。顶、底三分仓扇形板与三分仓轴向密封板一起，将空气侧分隔成一次风和二次风。

对空预器的改造

脱硝系统中当氨的逃逸量为 1 μl/l 以下时，烟气中的氨含量很少，nh4hso4生成量也很少，此时空预器的堵塞现象较轻；当氨逃逸量增加到 2 μl/l时，空预器正常运行 0.5 年后发生明显的堵塞现象；当氨逃逸量增加到 3 μl/l 时，空预器正常运行 0.5年堵塞现象-。因此，控制氨逃逸量是-空预器性能的关键。脱硝系统实际运行过程中，造成氨逃逸率高的原因主要是催化剂活性降低、nox和nh3浓度场分布不均匀以及氨过喷。nox和 nh3浓度场分布不均匀可通过调整喷氨的各阀门开关程度调整浓度场分布。scr 催化剂的使用寿命一般为3 年。在催化剂使用 15 000～20 000 h 后，其活性通常约降低 1/3。此时如果要提高 nox转化率，需要增大催化剂的注入量，但这又会造成 nh3逃逸水平的 ＞5 μl/l。因此，工程中采用通过预留催化剂将来层的方法来控制 nh3逃逸率，即在 scr 投运的初始阶段，使用 2 层或 3 层催化剂；2 年后，新增 l 层催化剂；3 年后，更换已到使用寿命的催化剂，- nh3逃逸率始终控制在 3 μl/l 以下。

锅炉上水速度和低温腐蚀浅析

冬天空气温度较低，空气预热器的冷端通常低于酸，低温腐蚀会加剧。笔者曾经遇到过因管式空气预热器低温腐蚀穿透，导致漏风率增大，增加风机电耗。同时积灰硬化，定期吹灰器无法吹走堵灰，影响空预器换热效率，使排烟温度上升，锅炉效率下降。

避免低温腐蚀主要有四个途径：

对煤碳的含硫指标，必须严格化验，严格把关。应严格控制高硫份的煤炭，以减小对空预器腐蚀程度。

提高预热器管壁温度，使管壁温度比酸高。常采用热风再循环，加暖风机，提高进入预热器的空气温度。优点是简单易行，缺点是锅炉热效率降低。

低氧燃烧,炉膛火焰中心温度越高， 过量空气越多，生成的so3就会越多。因此，要求运行人员-操作，合理配风，使燃烧状态，减少so3的生成。

选用耐腐蚀材料，如搪瓷管。